(1)拉模和芯頭的錐角。在符合拉模半錐角α大于、等于芯頭半錐角β這一基本條件下，工具模角的變化對拉伸力的影響見圖3-13及表3-4。

上述實驗表明，銅盤管拉模和芯頭的錐角對拉伸力是有影響的。實踐證明，拉模與芯頭的錐角之間確實存在一個最佳的配合范圍。

當拉模角度α為11°-15°，芯頭角度β為9°-13°，并符合α-β=1°-3°時，拉伸力最小，一般比固定短芯頭拉伸時小10%一20%，拉伸過程也最穩定。一般管材拉伸時，采用模角α=12，芯頭角度β=9°。而在毛細管拉伸時，為了減小摩擦力和加大反推力，多采用芯頭角度為11°，模角為13°。厚壁管，例如空心導線拉伸時，為防止芯頭過模，也多采用大模角。

芯頭定徑圓柱段的長度。芯頭定徑圓柱段的長度對拉伸應力影響的實驗結果如圖3-14所示。

拉伸應力隨芯頭定徑段長度增長而直線上升，然而該直線的斜率不大。當芯頭定徑段長度由4. 5mm增長到14mm時(增長211%)，拉伸應力增大15.5%一20%，當定徑段長度從4.5 mm增長到7.5mm時(增長67%)，拉伸應力僅增大5%-6%，與工業生產中的其他因素相比，其影響甚微。

隨著道次加工率加大，芯頭定徑段對拉伸應力的影響增大。變形程度相同時，管材壁厚越薄，芯頭定徑段的影響越明顯。但為了確保穩定的銅盤管拉伸過程，芯頭的定徑段長度至少要大于拉模定徑帶和芯頭最大移動距離之和。為了減小芯頭定徑段長度的不利影響，芯頭定徑段往往不做成嚴格的圓柱形，而是有一個小小的錐度，例如前、后端直徑差0.01一0.02mm。拉伸壁厚偏差非常嚴格的管材時，仍采用圓柱形的定徑段。